接触表面间复合弹性模量的表达式如附图所示，E1、E2应是两接触面的弹性模量。
1、其中轴瓦面的弹性模量我以前一直用的是轴瓦钢背的弹性模量（210GPa），是因为我以前建机体网格时，对轴瓦这层网格设的弹性模量就是取轴瓦钢背的弹性模量。但轴瓦面上和轴颈直接接触的是合金层（其弹性模量约为70GPa），那在公式里是不是应使用轴瓦合金层材料的弹性模量？
2、由于轴瓦合金层的弹性模量要比轴瓦钢背的小很多，这样算得的复合弹性模量就会下降，轴承的粗糙接触压力是不是也随之下降呢？
3、还有一个问题是，该轴瓦合金层的弹性模量较小，受力后变形可能会大一些，但是其厚度也很小，只有0.4毫米，那么通常在机体或主轴承壁网格中用不用把轴瓦合金层建出来呢？我看到EXCITE Primer例子中没有轴瓦合金层这一结构。
问了这么多问题，请大家指教，谢谢了！

[ 本帖最后由 tomas 于 2008-1-16 15:11 编辑 ]

1、在公式里是不是应使用轴瓦合金层材料的弹性模量？
蓝：你说的是有一定道理的，但瓦背又是主要尺寸。所以我有时就干脆用缺省值，你可以对比一下计算结果有多大的差别。

2、由于轴瓦合金层的弹性模量要比轴瓦钢背的小很多，这样算得的复合弹性模量就会下降，轴承的粗糙接触压力是不是也随之下降呢？
蓝：是有可能的，不过你试试再说。

3、还有一个问题是，该轴瓦合金层的弹性模量较小，受力后变形可能会大一些，但是其厚度也很小，只有0.4毫米，那么通常在机体或主轴承壁网格中用不用把轴瓦合金层建出来呢？我看到EXCITE Primer例子中没有轴瓦合金层这一结构。
蓝：不用建立那层。因为有限元模型的变形基本不受涂层的影响。上述的综合弹性模量是用在Greenwood模型中算摩擦用的。

谢谢蓝博士！
我试了换用轴瓦合金层的弹性模量计算，计算结果的接触压力并没有减小，反而是最小油膜厚度减小了。我猜测是因为造成接触的外界因素如轴颈倾斜仍存在，使接触压力仍然保持不变。由于轴瓦弹性模量降低，就使得轴瓦表面必须变形更大才能达到受力平衡，所以最小油膜厚度减小了。

有道理，到底从多少减小到多少？

更改接触算法的复合弹性模量后，其POFP、PACP曲线形状、峰值压力都和原来差不多。
换用轴瓦合金层的弹性模量前后的各个主轴承的最小油膜厚度如下。单位是微米。
          一     二     三     四     五     六     七     八     九
修改前    1.7       1.67      1.56      1.83      1.29      1.84      1.52     1.29       1.1
修改后    1.15     1.13      1.06       1.36      0.7       1.32       0.98     0.84      0.89

需要注意第五和第九主轴承

tomas,
我用钢的E=210G,v=0.3
和铝合金E=70G，v=0.33计算出来的E*=58，例题中的68是怎么算的？还是我算错了？
呵呵

想象接触压力好像就是不会变化的，感觉这个是力的相互作用，油膜厚度变小倒是可能，因为变形大了。
那最后到底哪一个和实际情况更为吻合呢？呵呵

另外，如果两个都是铝合金的话，接触强度39GPa，感觉没有啥规律，怪怪的，哈哈

例题中的68是怎么算的？
蓝：建议用缺省的，因为一般瓦表面还有涂层。

接触力不会变化？
蓝：？，要知道滑动轴承一般工作在动载情况下。

我的意思是说假如只有刚度变化的话，接触力的大小和规律应该是不会变化的吧？
呵呵

蓝老大，如果考虑涂层的话，是不是接触刚度改变小了呢？
推荐的值怎么反而变大了呢？

这一点还望蓝老大能够解释一下
呵呵

你的问题的确很难回答。

轴承力和分布是动态变化的，无论是用雷诺润滑模型还是GreenWood接触模型。请看看滑动轴承理论。

EHD2分析时油膜分布与弹性体刚度有关（轴瓦和轴颈的变形），涂层材料会影响接触模型的接触压力大小和分布，请找有关摩擦学的书籍来看。

[ 本帖最后由 DrLan 于 2008-4-7 23:11 编辑 ]

谨记老大教诲
呵呵